扎制6063铝管DffTT性能

 焊接后热影响区的熔合区和粗晶区对母材性能损伤较大，6063铝管 6063铝管焊接热影响区的组织与性能特点 焊接热影响区的组织大致可分为两类：不易淬火钢组织和易淬火钢组织。不易淬火钢组织变化后形成熔合区、粗晶区、重结晶区、不完全冲结晶区和时效脆化区；易淬火钢组织转变后形成崔获取、不完全淬火区和回火区。6063铝管属于不易淬火钢。易形成脆化，其损伤程度取决于母材的合金系统、焊前母材的原始组织状态和焊接规范参数等。对于低于X65钢级的6063铝管，线能量偏低时除产生铁素体和珠光体外，还易产生马氏体（M上贝氏体（Bu和粒状贝氏体（Bg线能量偏高时，粗晶区除易产生铁素体和珠光体外，还易产生共析铁素体和魏氏组织。一般认为，上贝氏体、先共析铁素体和魏氏组织是造成脆化现象的有害组织。对于X70以上钢级的针状铁素体6063铝管，粗晶区的组织主要为贝氏体（板条贝氏体和粒状贝氏体）块状铁素体和先共析铁素体。板条或块状铁素体间或块状铁素体的基体上存有MA 岛。造成这种钢粗晶区韧性降低的主要因素是1MA 组成物的相对量、尺寸和形态。Ma越多、尺寸过粗或过长，以及分布不均匀等使脆化现象严重。2有效晶粒尺寸或者说母材的晶粒长大倾向。随着线能量的加大，不仅原奥氏体晶粒尺寸增大，而且二次结晶组织变粗、变大。板条铁素体的减少以及块状铁素体的增多成为粗晶区脆化的主要原因之一。本发明公开了一种6063铝管的扎制方法，属于6063铝管制造领域。该6063铝管的扎制方法，包括步骤一：下料从而获得连铸板坯；步骤二：对连铸板坯加热；步骤三：热轧；步骤四：进行层流冷却，冷却速度为10~25℃/s终冷温度为300~500℃，冷却水量的大小为500~1200m3/h上下水量之比为1:1.5以保证6063铝管在保证强度的同时提高了塑性和韧性；

步骤三包括第一阶段：高温奥氏体再结晶区轧制，且温度范围为为950~1180℃，轧制速度为1.0~2.0m/第二阶段：低温奥氏体未再结晶区轧制，且温度范围为800~920℃，压力范围为250~450Mpa轧制速度为0.5~1.5m/第三阶段：γ+α）两相区轧制，且终轧温度范围为（Ar360~Ar320℃，进一步细化了6063铝管的奥氏体晶粒，铝板弥补压缩比不足造成的强韧性损失。6063铝管的扎制方法及钢管 6063铝管制造领域，特别涉及一种6063铝管的扎制方法。此外，本发明还涉及一种是用上述方法轧制的6063铝管制成的管径为Φ1422_钢管。[0002]近年来能源结构的变化以及对能源需求的增长，极大地促进了长距离能源输送的发展，6063铝管即使用于制成进行长距离能源输送的钢管的一种钢材。为提高输送效率，降低工程投资，用于进行长距离石油天然气输送的6063铝管向着高钢级大口径方向发展已成趋势。由于受制造成本和制造难度的限制，目前世界各国大规模使用的6063铝管最高钢级为Χ80钢级，制成的钢管的最大外径为1219mm[0003]维持钢级和输气压力不变的情况下，增加钢管口径，提高输量，节约管道建设和维护成本最为有效、可行的方案之一。因此，基于现有的成熟技术，从考虑输送管道的运营稳定性、安全性、高效性和经济性出发，应该发展一种高韧性、用6063铝管制成的外径为Φ 1422mm钢管。然而，目前，国内宽厚6063铝管生产线尚未生产过板宽4470mm6063铝管。此外，由于6063铝管较厚、较宽，受原始板坯厚度限制，轧制压缩比不足，最终6063铝管产品在冲击韧性，DffTT性能，强度性能匹配等方面存在困难。